在通常的有限元分析中，绝大多数采用线性方法分析，但是这种情况在出现接触的时候局部会产生较大的偏差，在本计算中，采用接触非线性的算法进行计算。
后吊耳有限元分析过程
建立有限元模型
本计算针对后吊耳进行强度分析，计算模型包括：前吊耳、后吊耳、螺栓 2 颗以及缸盖部分。变速箱重 90kg左右（包括润滑油），发动机的质量 300kg，发动机及变速箱重量采用在其质心位置创建 mpc，在吊链交点施加等效力模拟，吊链采用 truss 单元模拟。模型利用 hypermesh 软件划分网格，在 abaqus/cae 软件里面施加边界条件，由 abaqus 求解器进行求解，网格单元为 c3d10m。
表 1 计算模型单元数和节点数
图 1 后吊耳等网格模型
表 2 分析中各零件的材料特性
边界条件
所有螺栓头部与被紧固件的接触面、所有螺栓螺纹与接触的螺纹孔用 tie 连接，吊耳与气缸体部分全部用slide 连接，在 slide 接触中，钢与铸铁的磨擦系数值取 0.3，钢与钢的摩擦系数取 0.15，即吊耳与缸盖之间的摩擦系数取 0.3，螺栓与吊耳之间的摩擦系数取 0.15。 两边吊链取一个夹角为直角进行计算。
计算坐标系 x 坐标用从发动机变速箱重心指向吊链交点来定义，即重力反方向，前后吊勾对前后吊耳作用点、与发动机变速箱重心以及吊点在同一平面内，发动机变速箱重心点全约束，与前后气缸体中间面用 mpc 连接。用一垫块模拟吊钩，用 tie 与后吊耳接触，如图 2 所示：
图 2 有限元全模型
m10 的螺栓预紧力 27500n，发动机变速箱实测净重 390kg，加上油、水再适当的取大点安全系数，本计算取450kg。在吊链交点处加一作用力 f=4500n 代替，方向为重心指向吊链交点，通过定义坐标。
模型计算结果
q235 钢材料的屈服强度 >235mpa，抗拉强度 375～500mpa。计算得到原模型后吊耳的应力云图分别见图 3～4。
图3后吊耳等效应力云图 图4 后吊耳拉应力云图
通过应力云图可以很直观的得到原模型后吊耳的应力分布情况，最大等效应力和最大拉应力点都发生在如图所示的弯角处，过滤掉虚应力后，可以看到后吊耳最大等效应力约为 215.4mpa，小于 q235 材料的屈服值（235mpa），最大拉应力约 209.1mpa，小于 q235 材料的抗拉值（370～500mpa），因此该吊耳是安全的。
结论
后吊耳的最大等效应力（215.4 mpa） 和最大拉应力 209.1mpa 均低于该材料的许可应力，因此，该吊耳（在吊链夹角为 90 度的情况下）是安全的。
资料来源：达索官方
